als je dat nou ook even onderbouwdquote:Op maandag 24 oktober 2011 08:47 schreef blomke het volgende:
TR08: je zit jezelf voor de gek te houden.
Alleen om dit plaatje ga ik dit topic volgen. Ik ben erg benieuwd naar het eindresultaat.quote:Op zondag 23 oktober 2011 17:40 schreef TR08 het volgende:
Dan het systeem:
We gaan de leidingen voor de vloerverwarming met beugels/krammen onder de houten draagvloer vastzetten en dan daaronder isoleren. Dit systeem heeft nul opbouwhoogte ten opzichte van de bestaande situatie.
Dat is mijn voornaamste punt van bezwaar: de buizen zitten in een vrij dunne laag stilstaande lucht en kunnen hun warmte daardoor slecht kwijt.quote:Op maandag 24 oktober 2011 13:25 schreef Arkai het volgende:
Daarnaast vind ik het ook opmerkelijk dat je de warmteoverdracht realiseert met slangen die bijna geen contact maken met de vloer waardoor je heel lang moet wachten voor je iets merkt van de warmte.
Hij zou het probleem enigzins kunnen verzachten door bijvoorbeeld 100 12x12 (1W) computerventilatoren te installeren onder de vloer die axiaal gericht zijn. De warmteoverdracht zal dan pak'm beet een factor 10 tot 20 toenemen maar nog steeds is dat verre van ideaal. Juist in een constructie waar je alle speelruimte hebt om het warmtecontactoppervlak te vergroten is het gebruik van natuurlijke c.q. geforceerde convectie het slechtste wat je kunt bedenken. Uiteindelijk kan het ook wel op de manier die TS voorstelt maar dan zou hij zijn vloerverwarming nooit uit moeten zetten. TS is in zijn hele ontwerp de tijdscomponent vergeten terwijl juist dat hetgeen is wat bepalend is voor het wooncomfort (en het kostenplaatje).quote:Op maandag 24 oktober 2011 14:24 schreef blomke het volgende:
Dat is mijn voornaamste punt van bezwaar: de buizen zitten in een vrij dunne laag stilstaande lucht en kunnen hun warmte daardoor slecht kwijt.
Hier sla je de spijker op de kop! Dat hele slangenidee vergeten en een soort van warmeluchtverwarming in die ruimte aanbrengen. Via een convector-achtig iets aan de randen van de kamer, blaas je gecontroleerd een hoeveelheid opgewarmde lucht erdoor, zodat je een hogere warmteoverdracht en lagere temperatuursgradiënt hebt.quote:Op maandag 24 oktober 2011 14:43 schreef Arkai het volgende:
[..]
Hij zou het probleem enigzins kunnen verzachten door bijvoorbeeld 100 12x12 (1W) computerventilatoren te installeren onder de vloer die axiaal gericht zijn. De warmteoverdracht zal dan pak'm beet een factor 10 tot 20 toenemen maar nog steeds is dat verre van ideaal.
Dat lijkt een beetje op hoe de Romeinen vroeger vloerverwarming hadden.quote:Op maandag 24 oktober 2011 15:14 schreef blomke het volgende:
[..]
Hier sla je de spijker op de kop! Dat hele slangenidee vergeten en een soort van warmeluchtverwarming in die ruimte aanbrengen. Via een convector-achtig iets aan de randen van de kamer, blaas je gecontroleerd een hoeveelheid opgewarmde lucht erdoor, zodat je een hogere warmteoverdracht en lagere temperatuursgradiënt hebt.
Bovendien goedkoper en eenvoudiger in aanleg.
Nee. Die reken ik uit.quote:Op dinsdag 25 oktober 2011 09:00 schreef blomke het volgende:
Neem je ook nog een waarde voor "de pinch"aan?
Uitgaan van 1/2 thermostatische afsluiters met dubbele instelling ?quote:Op woensdag 26 oktober 2011 10:54 schreef TR08 het volgende:
Dankje
Ik zou wel wat KvS (of Kv) waardes willen hebben van regel afsluitertjes die je op een 6-groeps verdeler zou plaatsen icm 16mm slangen
Ik moet straks de temperaturen van de 6 groepen gelijk gaan trekken dus voor het inregelen zullen er wel wat klepjes op moeten. Die klepjes verhogen de drukval van het systeem en dan krijg ik een nieuw punt op de pompcurves.
Je rookgas condenseert onder atmosferische druk wat kortgezegd neerkomt op een temperatuur van 100 graden Celsius. Tenzij je condensor heel slecht is ontworpen is het volkomen realistisch om aan te nemen dat het rookgas droog uit je condensor komt. Het is dus niet praktisch om de 100% verzadigingslijn van het Mollier-diagram aan te houden maar verstandiger om uit te gaan van reele enthalpieverschillen.quote:Op maandag 24 oktober 2011 22:09 schreef TR08 het volgende:
-Condensatie begint (vanwege brandstof en brandstof-lucht verhouding) bij 55C uitgaande van een uniforme rookgas temperatuur.
-De rookgassen koelen af en volgen een lijn van 100% luchtvochtigheid.
Je krijgt dan het volgende plaatje:
[ afbeelding ]
Je haalt stoom en rookgassen door elkaar; een ketel is geen condensor zoals achter een turbine.quote:Op donderdag 27 oktober 2011 19:51 schreef Arkai het volgende:
[..]
Je rookgas condenseert onder atmosferische druk wat kortgezegd neerkomt op een temperatuur van 100 graden Celsius. Tenzij je condensor heel slecht is ontworpen is het volkomen realistisch om aan te nemen dat het rookgas droog uit je condensor komt. Het is dus niet praktisch om de 100% verzadigingslijn van het Mollier-diagram aan te houden maar verstandiger om uit te gaan van reele enthalpieverschillen.
Voor de rest hoop ik dat je systeem werkt want het ontwerp is erg amateuristisch.
Kan gebeurenquote:Op donderdag 27 oktober 2011 23:23 schreef Arkai het volgende:
Hmm, jullie schijnen gelijk te hebben. Omdat rookgas vaak wordt gemodelleerd als een ideaal gas dacht ik dat de fugaciteitscoefficient voor damp ook gelijk zou zijn aan 1 op atmosferische druk (onterecht natuurlijk).
Je zat hier bijna goed Ik reken ook met Hdamp-Hcondens, maar wat ik doe met het lijntje is dat ik steeds per graad uitreken hoeveel damp er maximaal kan zijn. Daaruit volgt hoeveel water gecondenseerd is tov een graadje hoger. Bij 55C begint in deze lijn water te condenseren en dan zie je ineens de sprong in de richting terug.quote:Met reele enthalpie verschillen bedoel ik dat de bijdrage van de nevel het makkelijkst uitgerekend kan worden door h,damp-h,vloeistof maar omdat de partiele druk ook daalt tijdens het condenseren geldt die relatie niet meer voor een isotherme condensatie. Anyway, my bad. Ik moet me maar eens verdiepen in hoe die ketels werken.
Dat klopt. Verder heb ik een vuistregel dat als de temperatuur 10 graden stijgt, de verzadigingsdruk bijna verdubbelt. Dan zou je van 45 -> 55 graden op iets minder dan 0,2 bar uitkomen.quote:Op vrijdag 28 oktober 2011 09:11 schreef TR08 het volgende:
Ik heb gerekend met dat de partiele spanning van waterdamp gelijk is aan de verzadigingsdruk van puur water bij de heersende temperatuur. Bij lagere temperaturen zit je er weliswaar een paar % naast maar deze benadering is toch meer dan nauwkeurig genoeg als je ketels uitrekent
Ik zit meestal met drukken tussen 10 en 400 Bar te rekenen, dan geldt die regel niet meer denk ik. Maar het zou kunnenquote:Op vrijdag 28 oktober 2011 09:24 schreef blomke het volgende:
[..]
Dat klopt. Verder heb ik een vuistregel dat als de temperatuur 10 graden stijgt, de verzadigingsdruk bijna verdubbelt. Dan zou je van 45 -> 55 graden op iets minder dan 0,2 bar uitkomen.
Ja en nee. De condensatie van de eerste bundel pijpen wordt wel goed gemengd. Van de laatste rijen is dat minder. Mits je een warmtewisselaar hebt die uit een paar rijen pijpen bestaat. Sommige ketels hebben een andere constructie en dan is alles weer andersquote:Heb nog wel één vraag over je wandtemperatuur: je zegt dat langs de wand de rookgassen iets hoger in temperatuur zijn dan het CV water (ik noem dat "de pinch"), maar dat verder van de wand de gastemperatuur hoger is en geen condensatie optreedt (= rendementsverlies).
Maar hoe zit het met de turbulente menging? Je rookgassen zijn toch hardstikke turbulent, dus ik zou verwachten dat je een homogene temperatuursvedeling krijgt en condensatie door het hele gasmengsel? Of niet>?
Geen idee, ik heb maar even eentje gegoogled. Aan de schaal van de boiler te zien zal het wel iets van ongeveer 250MW Gasturbine vermogen zijn.quote:Op vrijdag 28 oktober 2011 09:27 schreef blomke het volgende:
Welke gasturbine staat daar voorgeschakeld?
http://www.wildkamp.nl/wildkamp/Vloerverwarmingsbuizen_c_9010473quote:Op vrijdag 28 oktober 2011 16:14 schreef TR08 het volgende:
Nog een vraagje: Ik heb circa 450m slang nodig voor dit project (16mm) waar kan ik in Twente goede slang voor een leuk prijsje krijgen?
Dat zegt niets, al is het maar om de doodeenvoudige reden dat er tusen deze installaties een wereld van verschil zit.quote:Op vrijdag 28 oktober 2011 09:24 schreef TR08 het volgende:
Mijn specialiteit is trouwens de proces kant van dit soort "keteltjes":
[ afbeelding ]
Vandaar dat ik wel enigszins durf te pretenderen in de gaten te hebben waar ik mee bezig ben
Ik volg dit topic met hoge interesse, alhoewel ik me bezig houd met de kleine keteltjes, is dit toch verdomt interessant.quote:Op vrijdag 28 oktober 2011 09:24 schreef TR08 het volgende:
Mijn specialiteit is trouwens de proces kant van dit soort "keteltjes":
[ afbeelding ]
Vandaar dat ik wel enigszins durf te pretenderen in de gaten te hebben waar ik mee bezig ben
Deze firma is een van de grootste in Nederland op het gebied van vloerverwarmingquote:Op zondag 30 oktober 2011 08:40 schreef TR08 het volgende:
Ik ben een update aan het schrijven met de uiteindelijke layout. Ondertussen loop ik tegen iets razend interessants aan:
Deze firma: http://www.wth.nl/nl-NL
Ik weet niet hoe jij aan die 4 K temperatuursverschil over het alu-laagje bent gekomen, maar bij een Lambda van 237 W/mK en een alu dikte van 0,0005 m, kom ik op een warmteweerstand U van 474 kW/m²K.quote:Op zondag 30 oktober 2011 09:56 schreef TR08 het volgende:
Hoe dik is die alu laag van de warmtespreider trouwens?
Hier zie ik 0.5mm
Even een sommetje over de warmte geleiding daarvan:
[ afbeelding ]
Temp val bij 10W/m is zo'n beetje 4C. Ik heb een gemiddeld vermogen van 5W genomen onder de aanname dat de alu plaat haar warmte keurig verdeeld afstaat. De waarheid is natuurlijk meer richting dat de alu plaat vlakbij de slang meer vermogen af staat dan verderop, maar dit is eerst even het snelle schot voor de boeg.
|
Forum Opties | |
---|---|
Forumhop: | |
Hop naar: |